KY2/1.8B防爆液壓絞車的制動和主動力系統(tǒng)全部靠液壓傳動。我礦將該設(shè)備用于-200水平至-625水平斜井提物，巷道長度1 222m，傾角18°。絞車剛安裝時由于工作量小，液壓油溫正常。隨著絞車提升量逐漸加大，主油路油溫偏高現(xiàn)象越來越突出，至1997年8月，絞車連續(xù)運行2~3鉤，油溫就達(dá)80~90，已不能滿足正常提升的要求。經(jīng)絞車和主閥組生產(chǎn)廠家工程技術(shù)人員歷時兩個月的維修，仍未能解決。我們對閥組的結(jié)構(gòu)進行研究分析后，認(rèn)為油路設(shè)計上存在一定問題，熱交換背壓回路無法實現(xiàn)熱交換功能，需要進行改造。

　　一、主油路液壓系統(tǒng)工作原理壓馬達(dá)2組成閉式回路。泵輸出的壓力油推動液壓馬達(dá)旋轉(zhuǎn)。

　　補油回路。補油泵6輸出的壓力油從粗濾器8吸入，經(jīng)球閥7通過精濾器單向閥5到主閥組上的3-2單向閥，補充進人主回路。溢流閥3-1作補油溢流用，多余的油經(jīng)冷卻器4回油箱，補油壓力為8~11.3-8為補油壓力繼電器，當(dāng)補油壓力低表1起升制動器改造前后性能對照表動器項舊新型號及廠家Z160Ed201/6德國KRUPPYP2-2000上海振華主要技術(shù)參數(shù)力矩：650~6補償裝置通過連動銷桿、凸輪和鏈條實現(xiàn)制動間隙補償，缺點是傳動環(huán)節(jié)多，行程長，連動阻力大，制動間隙補償性差通過補償頭、補償套和單向軸承實現(xiàn)間隙補償，其特點是行程短，結(jié)構(gòu)緊湊，間隙補償時阻力小，對制動間隙的補償靈活及時開閉傳動裝置通過推力器帶動三角楔形推臂的進退實現(xiàn)制動，屬楔形推頂開閉形式。

　　缺點是無手動打開和自動潤滑功能，推臂受阻力大，極易磨損，不便檢修采用四連桿搖臂的開閉形式（動力仍用推力器），特點是各活動銷軸均為不銹鋼制品，有自動潤滑和手動打開功能?；静粫P蝕和磨損，阻力小，檢修方便制動力矩及間隙調(diào)整裝置靠調(diào)整螺桿、蜾母和圓形凹狀彈簧片實現(xiàn)制動力矩和間隙的調(diào)整，沒有力矩標(biāo)尺，調(diào)整時力矩大小難以把握，可靠性較差通過螈旋式彈簧、調(diào)整螺栓和螵母實現(xiàn)制動力矩的調(diào)整，設(shè)有力矩標(biāo)尺，便于調(diào)整，可靠性篼，且該部分零件為通用件，易購買制動摩擦片采用蜾絲緊固式制動摩擦片，拆裝困難，更換不便采用插人式制動摩擦片，更換簡單快捷中國設(shè)備管理2000.5新制動器相適應(yīng)的底架，焊接在原底座上，以保證改造后制動器的制動中心與制動盤中心線在同一水平面上，具有良好的制動性能。新制動器的工作原理見改造后的起升制動系統(tǒng)，從半年多的使用情況來看，完全解決了吊具因機械原因產(chǎn)生自溜下滑的問題。而且，新制動器在技術(shù)性能和維修保養(yǎng)方面，明顯優(yōu)于原來的制動器，具體的比較分析見表1.起升制動系統(tǒng)經(jīng)改造后不但具有調(diào)整檢修方便、制動間隙補償靈活、及時等優(yōu)點，而且調(diào)整周期長、制動平穩(wěn)、安全可靠，減輕了機修人員的勞動強度，降低了修理成本，改造的總體效果是滿意的。

　　公司通信地址：廣州市黃埔新港主油路液壓原理圖于規(guī)定值時，主栗控制線路不起動。

　　高壓安全回路。單向閥3-6與高壓安全閥3-7組成高壓安全回路。當(dāng)主回路的一側(cè)為高壓，另一側(cè)為背壓時，如果負(fù)荷過大，超過預(yù)調(diào)壓力，高壓安全閥動作，向低壓側(cè)溢流，提升機卷筒將靜止不動，篼壓安全壓力調(diào)整至20MPa（即額定工作壓力的1.25倍）。

　　熱交換背壓回路。由熱交換三位三通液控?fù)Q向閥3-9和背壓溢流閥3-10組成。當(dāng)一側(cè)為高壓時，從高壓側(cè)取出的控制油推動3-9的閥芯動作，使背壓與溢流閥3-10接通，當(dāng)背壓調(diào)至一定壓力值時，從補油泵來的油經(jīng)主回路置換出一部分熱油通過冷卻器4回油箱。背壓值在0.7~lMPa之間，以保證回油背壓。

　　中位旁通回路。由3-1二位二通液控閥和節(jié)流閥3-4組成。當(dāng)無控制油，即操作手柄處于中位時，主回路高、低壓串通。操作手柄動作時產(chǎn)生控制油，高、低壓截止，主回路可正常工作。

　　上提時（以下圖中實線代表油路通道，箭頭代表液壓油流向）（1）改造前補油熱交換油路示意圖（見）。至馬達(dá)低壓側(cè)至熱交換閥至主油栗吸油側(cè)至補油泵（2）改造后補油熱交換油路示意圖（見）。至馬達(dá)低壓側(cè)至熱交換閥至主油泵吸油側(cè)至補油泵（1）改造前補油熱交換油路示意圖（見）。至馬達(dá)低壓側(cè)至熱交換閥至主油泵吸油側(cè)至補油泵（2）改造后補油熱交換油路示意圖（見）。至馬達(dá)低壓側(cè)至熱交換閥至主油泵吸油側(cè)至補油泵改造前，從馬達(dá)回到閥組的熱油直接進人主油泵吸油側(cè)，在補油泵補到主油路的壓力油的作用下無法進人熱交換閥回到油箱，所以熱交換油路基本不起作用，從而引起絞車主油路液壓油超溫。

　　改造后從馬達(dá)回到閥組的熱油一部分到主油泵吸油側(cè)，一部分從熱交換閥回到油箱，從而實現(xiàn)熱交換功能。

　　主閥組結(jié)構(gòu)緊湊，油路的封堵和貫通比較困難。

　　封堵分別用了絲堵和偏心套，將補油和熱交換油路隔開；貫通用了兩根030mm高壓軟管，將馬達(dá)回到閥組的熱油在未進人主閥組前直接與熱交換閥貫通。

　　三、主閥組改造后應(yīng)用情況KY2/1.8B防爆液壓絞車主閥組改造后效果十分理想。絞車在滿負(fù)荷連續(xù)運行條件下，油溫在40~中國設(shè)備管理2000.5土油罐系磚、石砌油罐和混凝土油罐的總稱，我國這類油罐多建于鋼材極缺的歷史時期。罐內(nèi)溫差較小，蒸發(fā)損耗較低，能起到較好的保溫作用，至今全國各地仍有不少油庫在使用。但由于它在設(shè)計上存在缺陷，維修比較困難。

　　土油罐內(nèi)加溫管由冷凝管、蒸汽加熱進汽管及加熱盤管組成。加溫管穿孔是常見故障之一，會造成如下危害。

　　油品從罐內(nèi)冷凝管排到罐外砂井處的疏水閥，弓，丨起疏水閥堵塞、失靈，冷凝水不能暢通地流到砂井，從而降低油品加溫速度，甚至無法加溫。

　　油品從罐內(nèi)蒸汽加熱進汽管緩慢進入主蒸汽管，經(jīng)多條輸油管線上的伴熱管而流到排水渠，導(dǎo)致對江河的污染。

　　土油罐內(nèi)加溫管穿孔多出現(xiàn)在集水池中的冷凝管彎位處，原因是冷凝管通徑較小，管壁薄，管道加熱并受外力彎曲到90°彎位處由于氧化皮脫落及外壁受拉管壁變得更薄；同時，該處長期浸在油水分界處，50尤之間，保證了安全可靠提升。

　　通過考察了解，新生產(chǎn)的液壓絞車主閥組結(jié)構(gòu)設(shè)計不夠合理，各用戶的絞車不同程度地存在液壓油超溫現(xiàn)象。

　　KY2/1.8B防爆液壓絞車的成功改造，解決了我國直徑兩米以上液壓絞車主閥組結(jié)構(gòu)不合理問題，設(shè)計獨特，使絞車滿負(fù)荷連續(xù)運行時油溫在40-50之間，保證了絞車安全可靠提升，為全國液壓絞車生產(chǎn)廠家、閥組生產(chǎn)廠家和絞車用戶提供了借鑒和。作者單位：山東省七五煤礦三大隊通信地址：山東微山郵編：277606中國設(shè)備管理2000.5容易銹蝕而導(dǎo)致穿孔。

　　土油罐壁不如鋼罐壁光滑，難于清洗干凈，罐內(nèi)測得的油氣濃度往往前后不一致。因此，罐內(nèi)動火危險性較大，一般不宜采用。另外，管涵在閥室端有設(shè)計上的缺陷，故采用如下措施進行維f、技改：（1）穿孔的蒸汽管整段更換，可避免在罐內(nèi)動火；（2）為方便日后維修，管涵在閥室段改盲板連接為法蘭盤一盲板連接。

　　為了確保施工安全，按如下動火方案：（1）清洗油罐至測爆合格，油氣濃度低于10%.；（2）罐內(nèi)管涵先填滿黃泥，然后用濕麻袋包扎管口，用于阻斷可燃?xì)怏w；（3）罐內(nèi)蒸汽加熱進氣管、冷凝管法蘭盤處用盲板封住，防止管內(nèi)油氣溢出；（4）罐內(nèi)集水池充滿泡沫液，浸過管涵；（5）閥室內(nèi)脫水井口用內(nèi)裝黃泥的濕麻袋遮蓋，用于阻斷可燃?xì)怏w；（6）開鼓風(fēng)機加強通風(fēng)，降低閥室內(nèi)油氣濃度；（7）動火前用沖擊鉆在管涵上端開小孔，灌入足量的泡沫液。

　　完成以上安全措施后方可進行風(fēng)割，去除盲板后將法蘭盤安裝在管涵上；另一個法蘭盤內(nèi)孔用圓鋼板加工成盲板，并在其上開3個孔；更換的整段冷凝管從罐內(nèi)經(jīng)管涵伸至閥室；其他的施工工藝按常規(guī)方法進行。